移相全橋變換器在工作時，通過與開關管并聯(lián)的諧振電容和原邊諧振電感諧振，來實現(xiàn)開關管的軟開關。主電路拓撲結構如圖2-4所示。圖中T1和T2為超前臂開關管，T3和T4為滯后臂開關管；C1和C2分別為T1和T2的并聯(lián)諧振電容，且C1=C2=Clead；C3和C4分別為T3和T4的并聯(lián)諧振電容，且C3=C4=Clag；D1~D4分別為T1~T4的反并聯(lián)二極管；Lr為原邊諧振電感；TM為高頻變壓器；DR1~DR4為輸出整流二極管；Lf、L、Ca和Cb分別為輸出濾波電感和濾波電容；Z為輸出負載?；魻栯妷簜鞲衅黧w積小、線性度好、響應時間短，但測試帶寬窄，測量精度不高。天津功率分析儀電壓傳感器價錢

圖3-3所示一次為開關管1（**超前橋臂）的驅(qū)動波形和電壓波形，圖中橫縱坐標分別為時間和電壓值。開通過程：由圖可見當開關驅(qū)動波形由低電平變?yōu)楦叩颓?，開關管兩端的電壓已經(jīng)為0，故而開關管的開通是零電壓開通。關斷過程：由于開關并聯(lián)有諧振電容，在關斷開關管時，開關管端電壓不會突變，而是隨著諧振電容緩慢上升，故而開關管的關斷是軟關斷。圖3-4所示為開關管4（**滯后橋臂）的驅(qū)動波形和電壓波形，圖中橫縱坐標分別為時間和電壓值。同超前橋臂上開關管一樣，滯后橋臂上開關管實現(xiàn)了零開通和軟關斷。在參數(shù)調(diào)試過程中，滯后橋臂的軟開關對參數(shù)更加敏感。諧振電容值過大或者諧振電感值過小可能就無法滿足滯后橋臂上開關管的零開通。蘇州電壓傳感器價格因此，整個電壓將通過檢測電壓的傳感電路發(fā)展。

基于以上對移相全橋原理上的分析，本章就主電路的前端整流濾波電路、移相全橋逆變環(huán)節(jié)、輸出端整流電路和濾波電路進行參數(shù)設計。在進行所有參數(shù)計算前，我們對從電網(wǎng)所取的電以及初步整流后的電能參數(shù)進行計算，為后續(xù)計算做準備。一般可以采用下述經(jīng)驗算法：輸入電網(wǎng)交流電時，若采用單相整流，整流濾波后的直流電壓的脈動值VPP是比較低輸入交流電峰值的20%~25%，這里取值VPP=20%Vin。我們提供給后續(xù)變換電路的電源是從電網(wǎng)中取電，如此就涉及到輸入整流環(huán)節(jié)。整流電路是直接購置整流橋，進行兩相整流。參數(shù)計算即是前端儲能濾波電容的參數(shù)設計。

儲能電容的計算：1）根據(jù)工程經(jīng)驗估算：根據(jù)工程實踐經(jīng)驗，裝置的功率與前端儲能電容有對應的關系。整個裝置的功率P=UI=2060=1.2Kw，每瓦對應儲能電容容量1μF，則可選用電容至少1200μF。2）根據(jù)能量關系式計算：儲能電容為后續(xù)的DC/DC變換提供直流電壓，其本身的電壓波動反應在電容上可以認為是電容器電能的補充和釋放過程。要保持電容器端電壓不變，每個周期中儲能電容器對電路提供的能量和其本身充電所得的能量相等。儲能電容在整流橋輸出端，同時也須承擔濾波的任務。為了保證對整個裝置提供足夠的能量，我們所選用的儲能電容最小值為1200UF。電壓傳感器可以確定、監(jiān)測和測量電壓的供應。

輸出濾波電容 C 和輸出電壓中的交流分量關系很大。由于 C 和負載并聯(lián)，再加 上容抗的頻率特性， 頻率較高的電流成分主要通過 C，負載中流過的很少。C 兩端的 電壓Vc 除直流分量Vo 外,還有交流分量，與輸出電壓紋波大小對應。為了減小紋波， 加大 C 是有好處的，但過分加大沒有必要。Lf是輸出濾波電感量，fs是開關頻率，Vpp是輸入直流電壓比較大，脈動值，Vo(min)是輸出電壓最小值，Vin(max)是輸入電壓最小值，K是高頻變壓器變比，VL是輸出濾波電感紋波壓降，VD是輸出整流二極管的通態(tài)管壓降。代入各個參數(shù)值計算可得cf=9.4UF。其大致原理是原邊電壓通過外置或內(nèi)置電阻。深圳磁通門電壓傳感器單價

該傳感器的輸入為電壓，而輸出為開關、模擬電壓信號、電流信號或可聽信號。天津功率分析儀電壓傳感器價錢

基于移相全橋的工作原理，變壓器副邊占空比的丟失是其固有的特性。副邊占空比丟失是指變壓器副邊的占空比比原邊的占空比小。不同于其他全橋的橋臂開關管的導通過程，移相全橋的對稱橋臂上的開關管導通和關斷過程始終是不同步的，并且在實際的調(diào)整輸出的大小就是通過調(diào)整不同步的程度。只要存在不同步，則變壓器副邊輸出電壓就會在不同步的時段內(nèi)變?yōu)榱?，從占空比的角度來說是變壓器副邊占空比的丟失，并且原邊不同步的程度直接影響變壓器副邊占空比的丟失程度。天津功率分析儀電壓傳感器價錢