中頻電爐作為金屬加熱和金屬熔煉的手段,在工業(yè)行業(yè)得到***的應(yīng)用。隨著中頻電爐的功率不斷增加,應(yīng)用領(lǐng)域不斷拓寬,曾經(jīng)被忽視的絕緣問題逐漸成為中頻電爐發(fā)展的一個重要障礙。中頻電爐是通過電能轉(zhuǎn)換成熱能的非標(biāo)感應(yīng)加熱設(shè)備,把380v轉(zhuǎn)換成直流500v或者中頻電壓750v等高電壓,并且在一定功率下會產(chǎn)生大電流,這就要求我們在設(shè)計制造中頻電爐感應(yīng)加熱設(shè)備時候要非常注意絕緣處理,中頻電爐的絕緣處理不好,通常會導(dǎo)致中頻電爐漏電、打火、短路、感應(yīng)器線圈異響、燒毀設(shè)備等非常嚴(yán)重的故障,輕者損壞設(shè)備重者會發(fā)生人生事故。因此,如何做好感應(yīng)器線圈絕緣就成為確保中頻爐穩(wěn)定運行的一個重要前提條件。中頻電爐在運行過...
連鑄機(jī)冷卻水系統(tǒng)特點及水質(zhì)要求。重點闡述蝶閥、球閥的特性,并分析閥門在連鑄機(jī)冷卻水系統(tǒng)中的作用,給出了選用方法。前言閥門的用途是***的,而且作用很大。在連鑄機(jī)冷卻水系統(tǒng)(以下簡稱水系統(tǒng))中閥門起調(diào)節(jié)流量;啟、閉;檢修等作用,它能保證連鑄機(jī)設(shè)備正常運行,延長設(shè)備使用壽命,保證連鑄機(jī)能夠生產(chǎn)出合格的鑄坯。閥門同連鑄機(jī)其它設(shè)備相比往往被忽視,如果閥門選型不當(dāng),會使整個冷卻系統(tǒng)調(diào)節(jié)能力不夠,生產(chǎn)效率低或造成其他事故。因此,水系統(tǒng)閥門要根據(jù)連鑄機(jī)的特殊要求進(jìn)行合理的選用。連鑄機(jī)冷卻水系統(tǒng)冷卻水系統(tǒng)分為四個系統(tǒng):(1)結(jié)晶器冷卻水系統(tǒng),水質(zhì)為軟水,進(jìn)水壓力約為,溫度為35~55℃。(2)設(shè)備間接...
pid迭代學(xué)習(xí)處理后的數(shù)據(jù)與設(shè)置在工控機(jī)內(nèi)的***控制量儲存器中的期望軌跡數(shù)據(jù)疊加在一起作為伺服缸下一次的控制量,從而將伺服缸活塞桿的位置調(diào)節(jié)到理想位置,**終使得伺服缸活塞桿伸出位移l與期望軌跡位移m的誤差調(diào)整為零。本發(fā)明技術(shù)方案的進(jìn)一步改進(jìn)在于:通過多流連鑄機(jī)末端電磁攪拌位置的實時精細(xì)伺服控制裝置來實現(xiàn)上述方法,多流連鑄機(jī)末端電磁攪拌位置的實時精細(xì)伺服控制裝置包括模擬量處理裝置、數(shù)字量處理裝置、a/d轉(zhuǎn)化模塊、d/a轉(zhuǎn)化模塊、與模擬量處理裝置連接并與伺服缸的活塞對應(yīng)配合的伺服液壓系統(tǒng)、與末端電磁攪拌對應(yīng)配合的末端電磁攪拌調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu);模擬量處理裝置包括用于存儲期望軌跡的期望軌跡存儲器、...
形成模擬閉環(huán)回路;反饋信號與期望軌跡位移的差值由工控機(jī)進(jìn)行pd算法處理后疊加到下一個輸出控制量中,形成數(shù)字閉環(huán)回路,在數(shù)字閉環(huán)回路中,采用pid學(xué)習(xí)迭代算法將水冷伺服缸活塞桿的位置調(diào)節(jié)到理想位置。該多流連鑄機(jī)末端電磁攪拌位置實時伺服控制裝置包括設(shè)置在工控機(jī)中的pid迭代學(xué)習(xí)控制器,a/d轉(zhuǎn)化模塊,d/a轉(zhuǎn)化模塊,比例調(diào)節(jié)器、反饋控制器、位移傳感器、伺服液壓系統(tǒng)(水冷伺服缸、液壓泵站、蓄能器組、各種液壓閥件)、末端電磁攪拌調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)(導(dǎo)軌、末端電磁攪拌、小車、車輪)。pid迭代學(xué)習(xí)控制器包括pd處理單元、pid迭代學(xué)習(xí)單元和兩個控制量存儲器,它能夠?qū)崿F(xiàn)pid迭代學(xué)習(xí)算法、pd算法、控制量存...
只要電機(jī)轉(zhuǎn)動則會計算出拉坯長度,由于plc控制系統(tǒng)周期掃描輸入信號,通常周期為10ms至20ms,則能夠?qū)崟r計算出板坯的拉出長度。進(jìn)一步地,plc控制系統(tǒng)還包括連鎖保護(hù)模塊,連鎖模塊獲取滿足壓下輥縫控制模式的轉(zhuǎn)換條件;轉(zhuǎn)換條件包括連鑄機(jī)的澆鑄速度小于,澆鑄總長度大于15m,澆鑄位信號已***,一臺中間包車在行走,另一臺中間包車不在澆鑄位。進(jìn)一步地,plc控制系統(tǒng)為s7-400plc控制系統(tǒng)。連鑄機(jī)各種輸入輸出信號由s7程序邏輯運算后通過plc模塊輸出到現(xiàn)場進(jìn)行控制,連鑄機(jī)s7程序邏輯運算,控制現(xiàn)場連鑄機(jī)設(shè)備按照一定次序動作。選擇s7-400plc控制系統(tǒng),其體積小、速度快、標(biāo)準(zhǔn)化、通訊...
本發(fā)明涉及一種冶煉方法,確切地屬于一種生產(chǎn)**碳鋼可澆性的方法,特別適宜碳含量在100ppm以下且鑄坯尺寸在200mm以下的**碳鋼的冶煉方法。背景技術(shù)::目前,方坯連鑄機(jī)生產(chǎn)**碳鋼主要有電纜鋼和工業(yè)純鐵兩大類鋼種,其中電纜鋼盤條是近幾年發(fā)展起來的新鋼種。用電纜鋼盤條制作的銅包鋼絲,來替代純銅銅絲,**碳電纜鋼屬于軟態(tài)銅包鋼絲。**品種對鋼中主要元素成分要求如下:元素csimnpsalt含量≤≤≤≤≤≤:鐵水預(yù)處理--轉(zhuǎn)爐--lf爐--rh--連鑄,其中l(wèi)f爐為非必須工序。該鋼種必須經(jīng)過rh深脫碳,脫碳前鋼和渣保證一定的氧化性以利于脫碳氧化反應(yīng),rh采用鋁進(jìn)行終脫氧,熔渣氧化性較高,...
如圖2的中罐蓋a及圖3所示,所述陶瓷纖維板4通過陶瓷粘結(jié)劑連接到頂板2的底面,所述陶瓷纖維板4未涂有陶瓷粘結(jié)劑處與頂板2的底面之間存在空隙9。所述頂板2設(shè)置有與空隙9連通的多個通孔ⅱ。所述拼接件1包括與頂板2的頂面垂直固定連接的底座101,所述底座101設(shè)置有與之垂直的通孔?;蚬潭ㄔO(shè)置有耐高溫螺母102,所述左罐蓋b、右罐蓋c的拼接件1與中罐蓋a的對應(yīng)拼接件1通過穿過通孔ⅲ或耐高溫螺母102的耐高溫螺栓103連接。所述耐火澆注層ⅰ6為底面的工作面呈上弧形結(jié)構(gòu)。所述邊框3的底面和/或至少罐蓋相互連接的外側(cè)面設(shè)置有耐火澆注層ⅱ或涂刷有耐高溫涂料。所述邊框3與耐火澆注層ⅱ連接的外側(cè)面固定設(shè)置...
本發(fā)明涉及一種冶煉方法,確切地屬于一種生產(chǎn)**碳鋼可澆性的方法,特別適宜碳含量在100ppm以下且鑄坯尺寸在200mm以下的**碳鋼的冶煉方法。背景技術(shù)::目前,方坯連鑄機(jī)生產(chǎn)**碳鋼主要有電纜鋼和工業(yè)純鐵兩大類鋼種,其中電纜鋼盤條是近幾年發(fā)展起來的新鋼種。用電纜鋼盤條制作的銅包鋼絲,來替代純銅銅絲,**碳電纜鋼屬于軟態(tài)銅包鋼絲。**品種對鋼中主要元素成分要求如下:元素csimnpsalt含量≤≤≤≤≤≤:鐵水預(yù)處理--轉(zhuǎn)爐--lf爐--rh--連鑄,其中l(wèi)f爐為非必須工序。該鋼種必須經(jīng)過rh深脫碳,脫碳前鋼和渣保證一定的氧化性以利于脫碳氧化反應(yīng),rh采用鋁進(jìn)行終脫氧,熔渣氧化性較高,...
不是閉環(huán)控制。電機(jī)、減速機(jī)及液壓泵直接動態(tài)調(diào)速末端電磁攪拌位置動態(tài)響應(yīng)速度慢,尤其在電機(jī)、減速機(jī)、螺桿、長聯(lián)軸器、分速箱、鋼繩做驅(qū)動連接件時響應(yīng)速度更慢。這些凝固末端電磁攪拌位置的動態(tài)控制方法,不能完全適應(yīng)連鑄生產(chǎn)要求,凝固末端電磁攪拌功效不明顯,鑄坯內(nèi)部質(zhì)量不穩(wěn)定,難以滿足***連鑄坯生產(chǎn)要求。技術(shù)實現(xiàn)要素:本發(fā)明需要解決的技術(shù)問題是提供一種多流連鑄機(jī)末端電磁攪拌位置的實時精細(xì)伺服控制方法,該裝置的每前列采用精細(xì)位置液壓伺服控制,實時性強(qiáng),響應(yīng)速度快。該裝置可在電氣控制下,采用閉環(huán)控制,自動實現(xiàn)多流連鑄機(jī)第前列末端電磁攪拌器的比較好位置同步調(diào)整,解決了凝固末端電磁攪拌功效不明顯,鑄坯...
接著轉(zhuǎn)到步驟e5;步驟e4.采用雙閉環(huán)控制策略和pid迭代算法,對伺服缸8的輸入信號進(jìn)行控制,從而控制伺服缸8活塞桿24的伸出長度;步驟e5.工控機(jī)繼續(xù)偵測是否收到停澆信號,若沒有收到停澆信號,則轉(zhuǎn)到步驟e2,若收到停澆信號則進(jìn)入步驟e6;步驟e6.澆注結(jié)束,末端電磁攪拌回到初始位置。步驟e4的具體控制過程為:伺服缸8活塞桿24伸出位移l與期望軌跡位移m的差值一方面經(jīng)過模擬處理:差值通過反饋控制器來及時修正伺服閥20的輸入量,從而使伺服缸8的輸出量接近期望值,同時差值由對應(yīng)的比例調(diào)節(jié)器進(jìn)行比例調(diào)節(jié)后疊加到工控機(jī)輸出的對應(yīng)比例伺服閥20的控制信號中,從而形成模擬閉環(huán)回路;另一方面差值經(jīng)過...
進(jìn)而造成攪拌器線圈造價不菲。為了盡可能延長攪拌器的使用壽命,變頻電源要采用低電壓、大電流的設(shè)計原則,并要有平滑的輸出波形,以防止輸出電壓中的高壓峰值對線圈絕緣造成破壞。綜上所述,電磁攪拌配套的變頻電源要能夠在低電壓、頻率低、大電流的情況下長時間可靠工作,對電磁攪拌器要提供必要的保護(hù)。另外,通常情況下,啟用電磁攪拌時,會有多臺大功率變頻電源同時工作,這就要考慮避免對電網(wǎng)產(chǎn)生有害影響,影響其它用電設(shè)備的正常運行。三、SVF-EV變頻器適于電磁攪拌使用的特點電磁攪拌電源基本可以分為兩類:一是采用分力組件,配合PLC或單片機(jī)、工控機(jī),組成變頻電源;二是采用改裝通用型變頻器的方法。很多電源廠家通...
進(jìn)而造成攪拌器線圈造價不菲。為了盡可能延長攪拌器的使用壽命,變頻電源要采用低電壓、大電流的設(shè)計原則,并要有平滑的輸出波形,以防止輸出電壓中的高壓峰值對線圈絕緣造成破壞。綜上所述,電磁攪拌配套的變頻電源要能夠在低電壓、頻率低、大電流的情況下長時間可靠工作,對電磁攪拌器要提供必要的保護(hù)。另外,通常情況下,啟用電磁攪拌時,會有多臺大功率變頻電源同時工作,這就要考慮避免對電網(wǎng)產(chǎn)生有害影響,影響其它用電設(shè)備的正常運行。三、SVF-EV變頻器適于電磁攪拌使用的特點電磁攪拌電源基本可以分為兩類:一是采用分力組件,配合PLC或單片機(jī)、工控機(jī),組成變頻電源;二是采用改裝通用型變頻器的方法。很多電源廠家通...
但并不是每一種變頻器都適合用來改造。這主要是因為通用型變頻器是為控制交流電機(jī)而設(shè)計的,并不適于用作電磁攪拌電源。SVF-EV變頻器,與同類變頻器相比較,更為適合改裝成電磁攪拌用的變頻電源。SVF-EV變頻器內(nèi)部安置了直流電抗器,可以在電網(wǎng)電壓瞬間波動時,保護(hù)變頻器的整流部分,同時也***了由于整流所產(chǎn)生的部分諧波電流對電網(wǎng)的影響,改善了輸入到變頻器的電流波形,增強(qiáng)了變頻器抵抗電網(wǎng)電壓浪涌的能力,同時交流電抗器還減小了由于諧波電流所產(chǎn)生的諧波電壓,減小了對同電源系統(tǒng)中的影響。變頻器輸出電流波形為正弦波,波形畸變率小,這對于保護(hù)攪拌器線圈十分重要。在分立組件組成的電源系統(tǒng)中不可缺少的隔離變...
上部線條圖縱軸表示扇形段輥縫位置230mm至250mm,下部柱狀圖為s01至s13扇形段關(guān)閉實際力,縱軸表示扇形段關(guān)閉力0mpa至100mpa,中部圓圈表示拉矯機(jī),箭頭表示拉矯機(jī)方向向下,數(shù)值表示每個扇形段的入口和出口到結(jié)晶器的長度,也就是標(biāo)記鋼水從結(jié)晶器冷卻成板坯拉出到各個扇形段的長度,用于記錄板坯在扇形段中的過程的實際長度值,單位為毫米。圖2示出了根據(jù)本發(fā)明的一個實施例的線性收縮輥縫控制模式下設(shè)備位置的示意圖。如圖2所示,縱軸表示扇形段輥縫位置230mm至250mm,現(xiàn)在的輥縫位置在242mm到238mm依次線性收縮,這張圖顯示扇形段位置為線性收縮狀態(tài),從s01扇形段到s13扇形段...
步驟c、獲得在不同連鑄工藝參數(shù)下的末端電磁攪拌的比較好位置數(shù)據(jù)庫;步驟d、通過對不同連鑄工藝參數(shù)下的末端電磁攪拌比較好位置進(jìn)行大數(shù)據(jù)分析,得出末端電磁攪拌比較好位置數(shù)據(jù)庫,同時兼顧伺服缸活塞桿行程,確定末端電磁攪拌的初始位置;步驟e、生產(chǎn)過程中,工控機(jī)根據(jù)連鑄工藝參數(shù)實時調(diào)取末端電磁攪拌比較好位置數(shù)據(jù)庫中的數(shù)據(jù),并將末端電磁攪拌的比較好位置與當(dāng)時末端電磁攪拌的位置進(jìn)行比較,如果二者的位置差值為零則不予調(diào)整,如果位置差值不為零,則實時調(diào)整末端電磁攪拌的位置直至其位于比較好攪拌位置處。本發(fā)明技術(shù)方案的進(jìn)一步改進(jìn)在于:步驟c中的連鑄工藝參數(shù)包括鑄機(jī)流別、澆鑄鋼種、澆鑄溫度、拉速、鑄坯斷面尺寸...
如圖2的中罐蓋a及圖3所示,所述陶瓷纖維板4通過陶瓷粘結(jié)劑連接到頂板2的底面,所述陶瓷纖維板4未涂有陶瓷粘結(jié)劑處與頂板2的底面之間存在空隙9。所述頂板2設(shè)置有與空隙9連通的多個通孔ⅱ。所述拼接件1包括與頂板2的頂面垂直固定連接的底座101,所述底座101設(shè)置有與之垂直的通孔ⅲ或固定設(shè)置有耐高溫螺母102,所述左罐蓋b、右罐蓋c的拼接件1與中罐蓋a的對應(yīng)拼接件1通過穿過通孔?;蚰透邷芈菽?02的耐高溫螺栓103連接。所述耐火澆注層ⅰ6為底面的工作面呈上弧形結(jié)構(gòu)。所述邊框3的底面和/或至少罐蓋相互連接的外側(cè)面設(shè)置有耐火澆注層ⅱ或涂刷有耐高溫涂料。所述邊框3與耐火澆注層ⅱ連接的外側(cè)面固定設(shè)置...
因此可以利用計算機(jī)的儲存功能,將上一個行程的誤差信息應(yīng)用到下一個行程的控制中,使得系統(tǒng)的輸出愈來愈接近系統(tǒng)的控制目標(biāo),從而可以提高系統(tǒng)的動態(tài)響應(yīng)速度和控制精度,這個過程就是迭代學(xué)習(xí)控制器的原理。反饋控制器,就是通過測量當(dāng)前水冷伺服缸8活塞桿的實際伸出量將這個實際值與期望值進(jìn)行比較,然后根據(jù)比較結(jié)果來修正輸入量,從而使水冷伺服缸8輸出量接近期望值的器件。a/d轉(zhuǎn)化模塊,是把模擬信號轉(zhuǎn)化為數(shù)字信號的模塊,d/a轉(zhuǎn)化模塊,是把數(shù)字信號轉(zhuǎn)化成模似信號的模塊,比例調(diào)節(jié)器,也就是比例放大器。伺服液壓系統(tǒng)包括電機(jī)連接泵組一12、溢流閥一13、高壓過濾器一14、高壓過濾器二15、溢流閥二16、電機(jī)連接...
4扇形段輥縫軟壓下輥縫控制模式hmi***按鈕。具體實施方式這里將詳細(xì)地對示例性實施例進(jìn)行說明,其示例表示在附圖中。下面的描述涉及附圖時,除非另有表示,不同附圖中的相同數(shù)字表示相同或相似的要素。以下示例性實施例中所描述的實施方式并不**與本發(fā)明相一致的所有實施方式。相反,它們*是與如所附權(quán)利要求書中所詳述的、本發(fā)明的一些方面相一致的裝置和方法的例子。圖1示出了根據(jù)本發(fā)明的一個實施例的連鑄機(jī)扇形段輥縫控制模式的轉(zhuǎn)換方法的步驟流程圖。如圖1所示,本發(fā)明提供了一種連鑄機(jī)扇形段輥縫控制模式的轉(zhuǎn)換方法,轉(zhuǎn)換方法包括如下步驟:步驟1,基于***的連鑄機(jī)快換啟動信號,在hmi人機(jī)界面選擇軟壓下輥縫控...
拉矯機(jī)啟動后觀察快換新澆鑄長度(b)2的變化情況,當(dāng)快換新澆鑄長度增加后連鑄機(jī)快換功能真正運行,否則判定為故障,則不允許扇形段軟壓下輥縫控制模式開啟。進(jìn)一步地,在連鑄機(jī)快換啟動信號***后,快換新澆鑄長度(b)2在小于3000mm時,手動***扇形段輥縫軟壓下輥縫控制模式hmi***按鈕4,當(dāng)扇形段輥縫控制模式顯示1由manual模式轉(zhuǎn)為speed模式時,扇形段輥縫會按照本發(fā)明的步驟逐步壓到目標(biāo)位置。進(jìn)一步地,當(dāng)speed模式表與model模式表接近時,手動轉(zhuǎn)為model模式。圖5中,扇形段輥縫控制模式顯示1包括speed、model和manual,其中speed顯示綠色時表示扇形段輥...
pd處理單元和pid迭代學(xué)習(xí)單元處理后的數(shù)據(jù)均通過d/a轉(zhuǎn)化模塊連接伺服閥的輸入信號;伺服液壓系統(tǒng)包括相互配合的主液壓泵站和伺服閥控部分,其中:主液壓泵站包括電機(jī)連接泵組一12、溢流閥一13、高壓過濾器一14、蓄能器組18,其中電機(jī)連接泵組一12、溢流閥一13、高壓過濾器一14依次連接,電機(jī)連接泵組一12和蓄能器組18分別連接油箱,油箱通過伺服液壓系統(tǒng)連接伺服缸8,高壓過濾器一14連接電源;伺服閥控部分包括二位四通換向閥29、主液控單向閥19、伺服閥20、左液控單向閥21、右液控單向閥28、溢流閥26、單向閥27,其中二位四通換向閥29的p端和l端對應(yīng)連接伺服液壓系統(tǒng)的p端和l端,二位...
位移傳感器獲得的采樣結(jié)果和期望軌跡存儲器內(nèi)的對應(yīng)期望值進(jìn)行比較后的差值通過a/d轉(zhuǎn)化模塊分別與pd處理單元和pid迭代學(xué)習(xí)單元連接,pd處理單元和pid迭代學(xué)習(xí)單元處理后的數(shù)據(jù)均通過d/a轉(zhuǎn)化模塊連接伺服閥的輸入信號;伺服液壓系統(tǒng)包括相互配合的主液壓泵站和伺服閥控部分,其中:主液壓泵站包括電機(jī)連接泵組一、溢流閥一、高壓過濾器一、蓄能器組,其中電機(jī)連接泵組一、溢流閥一、高壓過濾器一依次連接,電機(jī)連接泵組一和蓄能器組分別連接油箱,油箱通過伺服液壓系統(tǒng)連接伺服缸,高壓過濾器一連接電源;伺服閥控部分包括二位四通換向閥、主液控單向閥、伺服閥、左液控單向閥、右液控單向閥、溢流閥、單向閥,其中二位四...
和小車5相連接的水冷伺服缸8的活塞23處于缸筒的比較低端。以其中前列為例說明,二位四通換向閥29的電磁鐵1dt失電,主液控單向閥19、左液控單向閥21、右液控單向閥28的控制油和二位四通換向閥29的泄油口相連接,主液控單向閥19、左液控單向閥21、右液控單向閥28處于自鎖狀態(tài)。伺服閥20沒有接到任何信號。工作:工控機(jī)首先根據(jù)連鑄工藝參數(shù)及水冷伺服缸8的參數(shù)生成期望軌跡曲線,得到期望軌跡位移m;工控機(jī)通過位移傳感器25實時檢測水冷伺服缸8活塞桿24伸出位移l,工控機(jī)對活塞桿24伸出位移的檢測、控制是每隔固定的周期進(jìn)行的。如果在某一時刻水冷伺服缸8活塞桿24伸出位移與到期望軌跡位移之差不為...
并對鋼水進(jìn)行ca處理。增加造還原性渣工藝,也增加了鋁消耗量,使生產(chǎn)成本增加。結(jié)合鋼種成分特點及澆注結(jié)瘤問題,解決結(jié)瘤的本質(zhì)為降低鋼水中的脫氧產(chǎn)物al2o3,采用以下措施的:一是減少氧化鋁的產(chǎn)生,即在保證真空深脫碳的基礎(chǔ)上比較大可能降低鋼水中的氧,如從轉(zhuǎn)爐出鋼直接進(jìn)rh,過程溫度不足,rh勢必進(jìn)行鋁熱升溫,產(chǎn)生大量的氧化鋁,為減少鋁熱反應(yīng),提出將化學(xué)熱補(bǔ)償轉(zhuǎn)化為物理熱補(bǔ)償;二是促進(jìn)氧化鋁的排除,所有加鋁操作盡可能提前,真空脫氧合金化后保證凈循環(huán)時間大于5min。如經(jīng)檢索的:由張志明等發(fā)表在2018年005期《煉鋼》上的文獻(xiàn),即《**碳鋼方坯連鑄鋼水關(guān)鍵精煉工藝研究》,是針對小方坯連鑄**...
其步驟:1)進(jìn)行轉(zhuǎn)爐冶煉:控制出鋼溫度1687℃,出鋼鋼水中碳在;2)進(jìn)行l(wèi)f爐精煉:采用電極加熱使鋼水溫度達(dá)到1645℃;在停止加熱前2min時按照2kg/噸鋼加入精煉劑;由于結(jié)束時氧含量在866ppm,通過加入鋁丸脫氧后氧含量在704ppm;3)在rh爐進(jìn)行脫碳處理:其全程不吹氧升溫;在深脫碳后采用al進(jìn)行終脫氧,按照,脫氧值在,后破真空進(jìn)行澆注,由于氧含量在期限定范圍之內(nèi),故無需或補(bǔ)加鋁4)進(jìn)行連鑄:澆注全程采用吹氬保護(hù),并加滿無碳覆蓋劑;控制拉坯速度在;5)進(jìn)行后續(xù)軋制。經(jīng)觀測,本實施例澆注6次時,其下水口處未發(fā)現(xiàn)有跳棒結(jié)瘤現(xiàn)象,噸鋼少用鋁。實施例4一種提高方坯連鑄機(jī)生產(chǎn)**碳...
步驟e3.如果在某一時刻伺服缸活塞桿伸出位移l與期望軌跡位移的差值不為零,則進(jìn)入步驟e4;如果差值為零,則工控機(jī)向伺服缸發(fā)出保持活塞桿不變的指令,接著轉(zhuǎn)到步驟e5;步驟e4.采用雙閉環(huán)控制策略和pid迭代算法,對伺服缸的輸入信號進(jìn)行控制,從而控制伺服缸活塞桿的伸出長度;步驟e5.工控機(jī)繼續(xù)偵測是否收到停澆信號,若沒有收到停澆信號,則轉(zhuǎn)到步驟e2,若收到停澆信號則進(jìn)入步驟e6;步驟e6.澆注結(jié)束,末端電磁攪拌回到初始位置。本發(fā)明技術(shù)方案的進(jìn)一步改進(jìn)在于:步驟e4的具體控制過程為:伺服缸活塞桿伸出位移l與期望軌跡位移m的差值一方面經(jīng)過模擬處理:差值通過反饋控制器來及時修正伺服閥的輸入量,從...
本發(fā)明涉及連鑄機(jī)澆鑄速度由hmi輸入設(shè)定替代手動調(diào)節(jié)的方法,屬于冶金行業(yè)連鑄設(shè)備技術(shù)領(lǐng)域。背景技術(shù):連鑄機(jī)拉速是指澆鑄坯從結(jié)晶器中被引錠桿拉出來的速度。一般為1m/min~4m/min。拉速快慢決定了連鑄機(jī)的生產(chǎn)效率。拉速的穩(wěn)定性決定了產(chǎn)品質(zhì)量的高低。傳統(tǒng)的拉速控制多采用電位器手動調(diào)節(jié),電位器是用于調(diào)節(jié)拉速快慢的元件,電位器(potentiometer)或稱(電壓器),也稱為“pots”或可變電阻器,連鑄機(jī)拉速控制原理也是基于電位器具有分壓功能來調(diào)節(jié)拉速,電位器輸出一個電壓值,其正比于沿著可變電阻器之滑動器的位置。因為溫度變化、磨耗及滑動器與可變電阻器之間的污垢均會造成電阻變化,影響電...
所述左罐蓋及右罐蓋分別通過拼接件與中罐蓋的兩側(cè)連接,所述中罐蓋、左罐蓋及右罐蓋上均設(shè)置有若干通孔ⅰ。本實用新型的有益效果:本實用新型采用三部分的分體式結(jié)構(gòu),三部分罐蓋均采用框架分體式結(jié)構(gòu)和內(nèi)設(shè)加強(qiáng)橫板,邊框及加強(qiáng)橫板起到加強(qiáng)頂板的作用,能夠有效提高罐蓋的強(qiáng)度,從而能有效***罐蓋高溫下的變形,在提高罐蓋使用壽命的同時,保障站在罐蓋上員工作業(yè)時的人身安全;而且各部分罐蓋之間通過拼接件連接能有效解決傳統(tǒng)拼接式連接處易熱變形的問題,且安裝和維修較為便捷。本實用新型在三部分罐蓋的組成罐蓋框架內(nèi)分層設(shè)置陶瓷纖維板及耐火澆注層ⅰ,既能降低罐蓋頂板的熱輻射,而且罐蓋的隔熱保溫性能好,從而能夠***延...
步驟c、獲得在不同連鑄工藝參數(shù)下的末端電磁攪拌的比較好位置數(shù)據(jù)庫;步驟d、通過對不同連鑄工藝參數(shù)下的末端電磁攪拌比較好位置進(jìn)行大數(shù)據(jù)分析,得出末端電磁攪拌比較好位置數(shù)據(jù)庫,同時兼顧伺服缸活塞桿行程,確定末端電磁攪拌的初始位置;步驟e、生產(chǎn)過程中,工控機(jī)根據(jù)連鑄工藝參數(shù)實時調(diào)取末端電磁攪拌比較好位置數(shù)據(jù)庫中的數(shù)據(jù),并將末端電磁攪拌的比較好位置與當(dāng)時末端電磁攪拌的位置進(jìn)行比較,如果二者的位置差值為零則不予調(diào)整,如果位置差值不為零,則實時調(diào)整末端電磁攪拌的位置直至其位于比較好攪拌位置處。本發(fā)明技術(shù)方案的進(jìn)一步改進(jìn)在于:步驟c中的連鑄工藝參數(shù)包括鑄機(jī)流別、澆鑄鋼種、澆鑄溫度、拉速、鑄坯斷面尺寸...
本實用新型屬于冶金設(shè)備技術(shù)領(lǐng)域,具體涉及一種強(qiáng)度高、安裝和維修便捷、整體抗熱變形能力強(qiáng)、隔熱保溫性能好的連鑄機(jī)中間罐用**度分體式罐蓋。背景技術(shù):中間罐是連鑄機(jī)的重要部件之一,是由耐火材料制成的容器。首先加熱成液態(tài)的鋼水裝在盛鋼桶中,將盛鋼桶中的鋼水澆入中間罐,鋼水會從中間罐的水口分配到各個結(jié)晶器中,之后鋼水會在結(jié)晶器中從液態(tài)鋼水冷卻成固態(tài)鋼坯。中間罐在連鑄機(jī)中主要起起銜接鋼水,分流鋼水,減壓穩(wěn)流和防止外界污染的作用。但是由于盛鋼桶內(nèi)鋼水液面高度有5~6m,當(dāng)鋼水倒入中間罐時會產(chǎn)生很大的沖擊力,飛濺的鋼水會使中間罐罐蓋受熱熔化,尤其是罐蓋中間部分,由于熱輻射比較大,長期受熱而導(dǎo)致變形、...
4扇形段輥縫軟壓下輥縫控制模式hmi***按鈕。具體實施方式這里將詳細(xì)地對示例性實施例進(jìn)行說明,其示例表示在附圖中。下面的描述涉及附圖時,除非另有表示,不同附圖中的相同數(shù)字表示相同或相似的要素。以下示例性實施例中所描述的實施方式并不**與本發(fā)明相一致的所有實施方式。相反,它們*是與如所附權(quán)利要求書中所詳述的、本發(fā)明的一些方面相一致的裝置和方法的例子。圖1示出了根據(jù)本發(fā)明的一個實施例的連鑄機(jī)扇形段輥縫控制模式的轉(zhuǎn)換方法的步驟流程圖。如圖1所示,本發(fā)明提供了一種連鑄機(jī)扇形段輥縫控制模式的轉(zhuǎn)換方法,轉(zhuǎn)換方法包括如下步驟:步驟1,基于***的連鑄機(jī)快換啟動信號,在hmi人機(jī)界面選擇軟壓下輥縫控...